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　　離心式壓縮機對滑動軸承的要求是：安全可靠、運行穩(wěn)定、抗震性好、使用壽命長。當(dāng)前、國內(nèi)外活動多塊式止推軸承主要分為兩類，一類是米契爾軸承，一類是金斯伯雷軸承。米氏軸承對變動載荷的適應(yīng)能力較強，但是載荷并不是均勻地分布在每個瓦塊上，這就造成了止推軸承瓦塊磨損不均。而金斯伯雷軸承則克服了上述缺點，其優(yōu)點在于載荷分布均勻，調(diào)節(jié)靈活，能補償轉(zhuǎn)子的不對中偏斜。

　　JS型金氏軸承是在美國金斯伯雷公司產(chǎn)品的基礎(chǔ)上，經(jīng)過結(jié)構(gòu)改進、設(shè)計形成的通用離心式壓縮機軸承系列部件。

　　按照原金氏軸承系列制定結(jié)構(gòu)本標(biāo)準(zhǔn)系列規(guī)格則采用了20萬噸/年合成氣壓縮機應(yīng)用的金斯伯雷推力軸承的結(jié)構(gòu)。

　　根據(jù)實際經(jīng)驗將金氏軸承系列分為7種常用規(guī)格，即5"、6"、7"、8"、9"、10.5"和12"共7種規(guī)格(其數(shù)字代表瓦塊推力面外徑)，在本廠壓縮機設(shè)計中首選推薦使用。

　　2結(jié)構(gòu)特點

　　金氏推力軸承是層疊式自動平衡推力的軸承，是由若干個止推塊組成。止推塊下墊有上水準(zhǔn)塊、下水準(zhǔn)塊、基環(huán)，相當(dāng)于三層零件疊放在基環(huán)上，止推塊與水準(zhǔn)塊之間通過球面支點接觸。其工作原理：當(dāng)各個止推塊載荷不同時，就會引起軸承的不平衡，因止推塊受力不均就要偏轉(zhuǎn)，此時可通過上、下搭接的水準(zhǔn)塊，自動調(diào)節(jié)每個止推塊上的載荷，直到每個止推塊上的載荷相同，軸承重新建立平衡為止。即在轉(zhuǎn)軸有較大的撓度及支點轉(zhuǎn)角的情況下，各瓦塊位置能隨之平衡而產(chǎn)生均勻的油膜壓力。

　　金氏推力軸承的典型結(jié)構(gòu)。其主體由瓦塊、上下擺動的水準(zhǔn)塊、承載盤和控油環(huán)等組成。潤滑油自承載盤底部槽口進入軸承內(nèi)腔，通過瓦塊間的空隙和止推盤旋轉(zhuǎn)帶入止推瓦塊承壓面，并由離心力將油帶至外圓周，再經(jīng)控油環(huán)上部的排油孔流到軸承體外排出。

　　3主體部件的設(shè)計規(guī)范

　　3.1尺寸標(biāo)準(zhǔn)

　　金氏推力軸承采用的是英寸制，為便于制造，本系列除瓦塊內(nèi)外直徑、厚度、承載盤及定位鍵的配合尺寸仍按英寸制換算成公制，并取其兩位小數(shù)作為名義尺寸外，其余尺寸盡量采用公制的圓整值。

　　3.2瓦塊設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

　　瓦塊支持墊的圓弧半徑關(guān)系到瓦塊擺動后支撐點與瓦塊寬度的相對位置，因此，它應(yīng)該是瓦塊寬度相對應(yīng)的函數(shù)值，本系列采用了日本三菱的相同比值確定其余規(guī)格的半徑R，并作接觸應(yīng)力計算。其計算公式為：σ＝0.388×(PE2/R2)1/3式中σ——接觸應(yīng)力，kg/cm2

　　P——轉(zhuǎn)子的軸向力，kg

　　E——彈性模量，kg/cm2

　　R——承載面平均半徑，cm

　　計算結(jié)果見表1。表1規(guī)格125150175200225265300σ19569189931962718374188391933418697

　　其中規(guī)格200是日本三公司菱結(jié)構(gòu),其余應(yīng)力都較接近，但都比傳動系統(tǒng)規(guī)定的許用應(yīng)力(4000～18000kg/cm2)略高。

　　每套止推軸承設(shè)主、付兩組，兩組結(jié)構(gòu)完全相同，可以整組互換，不受壓縮機旋轉(zhuǎn)方向的限制。但如需測瓦塊溫度，每組軸承可各設(shè)一帶熱電偶的瓦塊，該瓦塊有旋向要求。

　　3.3給油器確定

　　本系列采用瓦塊間噴油結(jié)構(gòu)，其規(guī)格按下述方法確定：

　　根據(jù)新比隆“E.C.C”標(biāo)準(zhǔn)，各種規(guī)格的耗油量皆有明確數(shù)據(jù)，并有一定的比例關(guān)系，以日本三菱公司8"軸承為基礎(chǔ)，小孔流量公式為

　　Q=πd4/128μl△p式中Q——質(zhì)量流量，m3/s

　　d——小孔直徑，m

　　μ——油的動力粘度，Pa.s

　　l——給油器長度，m

　　△p——壓差，Pa

　　在假設(shè)μ、l、△p、不變的情況下，流量與d4成正比，以此計算總的噴油孔面積(相對于8"的實際面積)，再確定給油器長度上可能分布的孔數(shù)和小孔的直徑。

　　3.4止推盤厚度確定

　　本系列止推盤的厚度值小于典型金氏軸承的規(guī)定值，可能是由于該結(jié)構(gòu)是用控油環(huán)集油，油需從控油環(huán)及止推盤凹槽間流出，需要一定空間，而新結(jié)構(gòu)則取消了控油環(huán)，故厚度可適當(dāng)減薄，新舊止推盤厚度對比見表2。

　　表2規(guī)格6"8"10.5"12"原標(biāo)準(zhǔn)止推厚度25.434.92544.4550.8本標(biāo)準(zhǔn)確定的厚度24304045

　　3.5 止推盤與瓦塊的軸向間隙確定

　　關(guān)于止推盤與瓦塊的軸向間隙，三菱設(shè)計的約為典型結(jié)構(gòu)平均值的1.36倍，這可能是因為典型結(jié)構(gòu)的潤滑油可以通過瓦塊間的空隙流出，以便冷卻軸承，新結(jié)構(gòu)在瓦塊間設(shè)給油器，限制了油的流動，因而將間隙放大，按照縫隙流動理論，流量正比于縫隙的3次方，如將間隙加大到1.5倍，則流量可增加到2.5倍，因此，本標(biāo)準(zhǔn)按典型結(jié)構(gòu)的平均間隙值1.36倍給定(見表3)。

　　表3軸承規(guī)格6"8"10.5"12"原標(biāo)準(zhǔn)間隙0.25～0.350.28～0.380.33～0.430.38～0.45本標(biāo)準(zhǔn)間隙0.36～0.460.4～0.50.47～0.570.63～0.73

　　3.6承載能力

　　軸向載荷分兩部分，它包括壓縮機的軸向推力和聯(lián)軸節(jié)產(chǎn)生的軸向推力，其計算式：

　　F=F1+F2式中F1——壓縮機的軸向推力，kN

　　F2——聯(lián)軸節(jié)產(chǎn)生的軸向推力，kN

　　壓縮機的軸向載荷計算公式：F=0.25×9550Pr/NrD式中F——外部推力，kN

　　Pr——額定功率，kW

　　Nr——額定轉(zhuǎn)速，r/min

　　D——聯(lián)軸器的軸孔直徑，mm

　　軸向載荷計算應(yīng)按照HG/T2262–92《煉油、化工用離心式壓縮機技術(shù)條件》4.6.3.3的規(guī)定。新比隆“E、C、C”標(biāo)準(zhǔn)中列有各規(guī)格軸承的承載能力圖表,本系列軸承可采用此圖表作為設(shè)計參數(shù)。止推軸承所承受的負(fù)荷不應(yīng)超過此圖表軸承額定承載能力的50%。

　　4結(jié)論

　　(1)金氏系列軸承的供油方式，可使瓦塊潤滑冷卻充分，同時、此結(jié)構(gòu)也減少了整個軸承的厚度尺寸。

　　(2)原始結(jié)構(gòu)軸承的上、下半部油量不均勻，而本系列各瓦塊潤滑油供給充分，因而取消了控油環(huán)，同時減薄了止推盤厚度。

　　(3)典型結(jié)構(gòu)的下?lián)u擺支承墊由底部的圓弧面直接與承載盤接觸，接觸應(yīng)力過高，易將承載盤壓潰。新結(jié)構(gòu)增加了一個支承塊，雖然結(jié)構(gòu)復(fù)雜了，但增加了使用的可靠性。

　　總之，改進后的結(jié)構(gòu)優(yōu)于原結(jié)構(gòu)，更能滿足工作要求，軸承的系列化將為離心式壓縮機設(shè)計提供方便，縮短設(shè)計周期，保證設(shè)計質(zhì)量。